生活垃圾焚燒電廠滲濾液主要來源于垃圾本身含有的水分、垃圾在降解過程中產生的水分、卸料平臺及棧橋沖洗水和初期雨水等。垃圾滲濾液具有污染物成分復雜、水質波動大、有機物和氨氮濃度高、重金屬離子濃度和鹽分含量高等特點。垃圾滲濾液若直接排入水體，會對環境和人體健康帶來很大的危害。

以某垃圾額定處理量為2×600t/d的焚燒電廠滲濾液處理系統為例，就生物法+膜法工藝在垃圾滲濾液處理中的應用進行探討。

1、垃圾滲濾液處理工藝

1.1 設計進、出水水質

該電廠垃圾滲濾液處理后出水一類污染物濃度需達到《生活垃圾填埋場污染控制標準》（GB16889—2008），其他污染物需達到《污水排入城鎮下水道水質標準》（GB/T31962—2015）和廣東省《水污染物排放限值》（DB44/26—2001）要求，同時出水水質需滿足《城市污水再生利用工業用水水質》（GB/T19923—2005）中敞開式循環冷卻水系統補給水水質指標要求，便于電廠將污水處理站產水進行回用。

設計進、出水水質見表1。

1.2 工藝流程

滲濾液處理系統主要用于處理垃圾滲濾液、卸料平臺及棧橋沖洗水、初期雨水等，設計處理規模為360m3/d。

工藝流程及水量平衡見圖1。

1.3 設計參數及工藝特點

1.3.1 初沉池

滲濾液通過垃圾池底部的輸送泵提升至初沉池。滲濾液輸送泵2臺（1用1備），Q=40m3/h，H=550kPa，N=15kW。在初沉池入口設1臺籃式過濾器和1臺自清洗過濾器，籃式過濾器的過濾精度為10mm，自清洗過濾精度為2mm。籃式過濾器和自清洗過濾器流量均為60m3/h。初沉池為半地下式鋼混結構，停留時間1.2d，有效容積300m3。池底設1臺螺桿排泥泵，Q=5m3/h，H=200kPa，N=2.2kW。滲濾液經泵輸送至籃式過濾器和自清洗過濾器，去除大顆粒物及雜質，然后進入初沉池進一步除去粒徑>1mm的固體顆粒物，降低懸浮物含量，防止在調節池淤積。初沉池的出水通過管道進入調節池，池底淤泥通過排泥泵進入污泥處理系統。

1.3.2 調節池

設1座調節池（分2格）和1座事故池，調節池和事故池互為備用。調節池為半地下式加蓋鋼混結構，水力停留時間8.3d，總有效容積3000m3。事故池為半地下式加蓋鋼筋混凝土結構，水力停留時間1.9d，總有效容積700m3。為了防止污泥在調節池和事故池中淤積，調節池設2臺潛水攪拌器，事故池設1臺潛水攪拌器，潛水攪拌器功率均為4.0kW。調節池對滲濾液水量和水質進行調節、暫存，同時對有機物還有一定的降解作用，可以降低后續生化系統的負荷。

1.3.3 厭氧系統

厭氧系統（UASB）主要工藝參數見表2。

設2座UASB厭氧反應器，地上式鋼防腐結構，尺寸?10.9m×18.5m。1座厭氧沉淀池，半地下式鋼混結構，水力停留時間15.3h，有效容積150m3；1座均化池，半地下式鋼混結構，水力停留時間5.6h，有效容積120m3。設2臺厭氧進水泵，Q=10m3/h，H=200kPa，N=4.0kW。1臺厭氧超越水泵，Q=5m3/h，H=200kPa，N=2.2kW。2臺厭氧循環泵，Q=75m3/h，H=200kPa，N=7.5kW。1臺厭氧沉淀排泥泵，Q=5m3/h，H=200kPa，N=4.0kW。氣水混合器2套，三相分離器2套，厭氧加熱器2套，均化池攪拌器1臺，酸洗裝置1套。

①調節池出水通過厭氧進水泵進入中溫UASB反應器，滲濾液在厭氧狀態下，通過厭氧微生物的作用，使有機污染物依次完成水解、酸化、產氣等厭氧過程，將污染物最終分解成甲烷氣體、水、氨氮、磷酸鹽和無機鹽等小分子物質，為后續的MBR提供較好的進水條件。

②UASB反應器出水首先進入厭氧沉淀池，厭氧沉淀池底部一部分污泥通過排泥泵回流至UASB反應器，保證厭氧系統污泥濃度，強化反應器內的泥水混合效果，抵抗沖擊負荷，提供更大的剪切力加強氣泡與污泥分離，為后續反硝化系統提供良好的進水條件。厭氧沉淀池底部多余污泥通過厭氧沉淀排泥泵排至污泥處理系統。

③厭氧超越水泵將調節池中部分污水輸送至均化池，作為碳源的補充，部分回流至事故池。

④厭氧沉淀出水進入均化池，與少部分通過厭氧超越水泵輸送至均化池的污水進行混合、均質。均化池中攪拌器用于抑制出水中的厭氧微生物。

⑤垃圾滲濾液含有鈣、鎂離子和其他易結垢成分，在加熱、厭氧過程中易結垢。厭氧系統酸洗裝置可對易結垢管道進行酸洗。

⑥系統運行過程中，厭氧循環蒸汽保持系統溫度在（35±1）℃，為防止進水量超出系統降解能力，調整單個厭氧罐進水量

pH值主要取決于厭氧3個生化階段的平衡狀態，原液本身的pH值和發酵產生的CO2負荷過高，水解和酸化過程的生化速率超過產氣速率，導致水解產物有機酸積累，pH值下降，抑制甲烷菌的生理機能，產氣速率銳減，因此發酵過程有機酸濃度以不超過3000mg/L為佳（以乙酸計）。堿度（ALK）是這一過程的有效緩沖劑，由HCO3及NH3形成厭氧處理系統堿度。高堿度具有較強的緩沖能力，一般要求堿度在2000mg/L以上，揮發有機酸（VFA）濃度以50～500mg/L為佳。系統正常運行時需控制VFA/ALK

游離態的硫化氫會對厭氧消化過程（主要是產甲烷過程）產生抑制作用；通過投加Fe3+可以去除S2-，延緩抑制，一般系統在硫化氫濃度>1500mg/L時，應投加三氯化鐵5.0L/h，根據硫化氫濃度變化每次調整量

中溫厭氧的氧化還原電位控制在-350～-300mV，非產甲烷階段可在兼氧條件下進行，氧化還原電位-100～100mV，在產甲烷階段的氧化還原電位臨界值為-200mV。

厭氧罐0.5m取樣口的MLSS控制在40～50g/L，4m取樣口的MLSS控制在30g/L以下，厭氧循環管MLSS控制為15～20g/L。

厭氧系統停運后仍需對pH值、COD、有機酸、溫度及循環泵運行情況進行監測。若中長期停運（>10d）應每天啟動進水泵進水5～10m3，保持厭氧微生物活性。

1.3.4 MBR系統

設計采用一級前置式反硝化、硝化后置方式，二級強化反硝化/硝化和外置式超濾系統。2座半地下式鋼混一級反硝化池，水力停留時間2.2d，有效容積430m3。4座半地下式鋼混一級硝化池，水力停留時間4.5d，有效容積450m3。2座半地下式鋼混二級反硝化池，水力停留時間0.86d，有效容積160m3。2座半地下式鋼混二級硝化池，水力停留時間0.86d，有效容積330m3。2臺硝酸鹽回流泵，Q=75m3/h，H=200kPa，N=7.5kW。4臺一級潛水攪拌器，2臺二級潛水攪拌器，4臺一級射流循環泵，2臺二級射流循環泵，2臺消泡劑投加泵。設2套外置管式超濾系統，處理能力為485m3/d；設有1套超濾清洗裝置。

①厭氧池出水先進入一級反硝化池，反硝化池內設有水下攪拌裝置，在反硝化池內利用宏觀的缺氧環境和缺氧微生物的同化和異化作用，將硝酸鹽氮、亞硝酸鹽氮還原為氮氣排放到大氣中。

②反硝化池出水進入硝化池，在硝化池內利用好氧環境和好氧微生物的同化和異化作用，將氨氮氧化為硝酸鹽氮和亞硝酸鹽氮，從而達到氨硝化的目的。

③為了增強滲濾液處理系統總的脫氮率，設有二級硝化反硝化系統，在二級反硝化池中投加碳源，以保證反硝化所需的碳源，之后進入二級硝化池，將多余碳源去除。

④MBR系統運行過程中進水鹽分以不超過5000mg/L為宜，SV30一般為15%～30%。由于硝化菌對pH值較為敏感，當硝化池的pH值過高時，出水氨氮將超標；過低時，會導致系統反硝化不完全，硝化微生物死亡。通常控制pH值為7.8～8.0。在一定范圍內，隨著溫度的升高，生化反應速率加快，增殖速率也加快；溫度突升或突降并超過一定限度時，會有不可逆的破壞，溫度>40℃或

若溶解氧過高，污泥解體、泡沫增加，系統電耗升高；若溶解氧過低，系統曝氣不充分微生物中毒，出水水質超標。運行中嚴禁在短時間內大幅提升進水負荷，最高COD不超過70000mg/L，BOD5不超過30000mg/L，所有生化進水負荷值的日平均波動幅度應控制在5%～8%。

MBR系統停運后為保證生化污泥活性，防止產生厭氧，每天應間歇曝氣30～60min。中長期停運（超過10d）應每天啟動進水泵進水5～10m3并曝氣，以保持微生物活性。

MBR生化工藝、超濾主要工藝參數分別見表3、4。

1.3.5 納濾系統

納濾系統是由進水泵、集成設備和清液罐組成。設2臺進水泵，Q=10m3/h，H=400kPa，N=2.2kW，2套集成設備和1套清洗系統。超濾出水進入納濾系統，利用納濾對有機物及高價態鹽分的高選擇性截留能力，去除水中絕大部分有機物及高價鹽分，納濾濃水進入納濾濃縮液處理系統。納濾系統主要工藝參數見表5。

1.3.6 納濾濃縮液處理系統

納濾濃縮液處理主要工藝參數見表6。

設置1套兩級物料膜處理系統。一級物料膜系統設置1臺納濾濃液進料泵，Q=5m3/h，H=400kPa，N=1.5kW，1套一級物料膜主機，Q=100m3/d，N=15.5kW，采用12支8英寸（1英寸=2.54cm）膜元件。設1臺改性劑投加泵，2臺阻垢劑投加泵，1臺一級物料濃液提升泵，Q=10m3/h，H=600kPa，N=4kW。二級物料膜系統設1臺二級物料膜原水罐，V=5m3，1臺二級物料膜給水泵，Q=3.5m3/h，H=400kPa，N=1.1kW，1套二級物料膜主機，Q=100m3/d，N=12kW，采用11支8英寸膜元件。設1座半地下鋼混式腐殖酸儲存池，V=260m3，1套清洗裝置。

納濾濃縮液經過水質調理后，首先進入一級物料膜系統，一級物料膜產生的濃縮液為高濃度有機廢液，儲存于腐殖酸儲存池，回噴焚燒爐焚燒。一級物料膜透過液進入二級物料膜系統，產生的二級物料膜濃縮液儲存于二級物料膜濃縮液罐，在正常情況下返回滲濾液調節池，應急情況下與腐殖酸一起泵至電廠回用。二次物料膜透過液進入反滲透系統。

1.3.7 反滲透系統

反滲透主要工藝參數見表7。

設2臺反滲透進水泵，Q=10m3/h，H=400kPa，N=2.2kW。2套集成反滲透裝置，Q=230m3/d，N=33kW，采用40支8英寸膜元件。1套集成清洗裝置，1座反滲透產水池，V=150m3，1座反滲透濃液池，V=596m3。納濾產水進入反滲透，通過反滲透對鹽分及有機物的高截留能力，進一步去除水中的有機物及鹽分，最終出水達標回用，RO濃縮液用作飛灰固化增濕用水和煙氣凈化石灰制漿。

1.3.8 污泥脫水系統

對初沉池、厭氧系統和MBR系統等產生的污泥進行脫水處理，脫水后污泥先進入污泥斗，再用泵輸送至電廠焚燒爐焚燒。設1座地下式鋼混污泥池，有效容積88m3；1座半地下式鋼混清液池，有效容積50m3；1臺污泥脫水進料泵，Q=10m3/h，H=200kPa，N=4kW；1套脫水機，Q=10m3/h，N=37.5kW；1套絮凝劑制備裝置、1臺絮凝劑投加泵、1臺脫水清液回流泵。

①對初沉池、厭氧系統和MBR系統等產生的污泥進行脫水處理，脫水后污泥先進入污泥斗，再用泵輸送至電廠焚燒爐焚燒。

②脫水清液流入脫水清液池，利用脫水清液回流泵送回MBR系統。

污泥脫水系統主要工藝參數見表8。

1.3.9 沼氣收集和除臭系統

沼氣主要來自垃圾滲濾液厭氧處理系統，主要成分為甲烷（40%~70%）、二氧化碳（30%~60%）、硫化氫等。沼氣通過增壓風機后送至鍋爐燃燒實現資源再利用，應急情況下進入火炬燃燒。火炬可調節焚燒量為80~800m3，可滿足不同時段的焚燒要求。

臭氣主要來自滲濾液調節池（包含應急池）、污泥池，少量臭氣成分也來自污泥脫水車間。通過風管統一送至垃圾池，入爐焚燒處理，同時設置1套化學（酸洗+堿洗+氧化）除臭系統作為應急備用，總處理能力為15000m3/h。

2、實際運行效果及成本分析

垃圾滲濾液處理系統自2020年6月正式運行以來，系統出水一直比較穩定。

出水水質見表9。

由表9可以看出，生物法+膜法垃圾滲濾液處理工藝出水水質完全能滿足《城市污水再生利用工業用水水質》（GB/T19923—2005）中敞開式循環冷卻水補充水的水質標準。

運行成本：消泡劑0.35元/m3，膜清洗劑1.08元/m3，鹽酸1.75元/m3，阻垢劑1.20元/m3，絮凝劑2.40元/m3，改性劑0.28元/m3，水0.20元/m3，電18.30元/m3，蒸汽3.60元/m3，維護保養0.33元/m3，超濾膜更換1.30元/m3，納濾膜更換1.37元/m3，反滲透膜更換1.33元/m3，濃縮液膜更換0.75元/m3，分析化驗0.17元/m3，合計34.41元/m3。滲濾液處理運行單價以滿負荷（360m3/d）運行計算；運行成本中,電價0.61元（/kW·h）、水價4.0元/m3、蒸汽價200元/t、鹽酸（31%）價格700元/t；運行時間按每年運行8000h計；工資及福利費不計。

3、結論

生物法+膜法工藝（預處理+UASB+MBR+NF+RO）在某垃圾焚燒發電廠滲濾液處理中的應用表明，該工藝具有抗沖擊負荷能力高、污泥產量低和出水水質穩定等優點，能滿足《城市污水再生利用工業用水水質》（GB/T19923—2005）標準中敞開式循環冷卻水補充水的水質要求，可以回用于場區雜用，是場區實現污染零排放的關鍵措施。